Applicability of creep constitutive equations to creep curves under constant load

倉田 有司; 内海 宏和*

Acta Metallurgica Sinica (English Letters), 11(6), p.397 - 404, 1998/12

http://www.amse.org.cn/EN/Y1998/V11/I6/397

Ni-18.5Cr合金の正常型クリープ曲線及びNi-18.5Cr-16W合金の3次クリープ支配型クリープ曲線に対して、次のようなクリープ構成式の適用性を検討した。(1)修正法、(2)修正法、(3)投影法、(4)3次クリープのみの2法、(5)法。この研究で新しく提案したのは、(1)、(2)及び(4)である。(1)では1次クリープを指数項、3次クリープを対数項で表し、(2)ではクリープ曲線を2つの対数項の和で表している。修正法、修正法、投影法では正常型及び3次クリープ支配型のクリープ曲線を記述できた。また、900CのNi-18.5Cr-16W合金のクリープ曲線は、2法及び法によっても記述された。修正法及び修正法は、破断までのクリープ曲線や破断寿命をより精度よくかつ保守的に予測できるため、定荷重クリープ曲線に対しては、この2つの方法の適用性が高い。

Ni-22Cr-18Fe-9Mo合金のクリープ曲線への投影法の適用性

倉田 有司; 内海 宏和*

日本金属学会誌, 62(5), p.420 - 426, 1998/00

http://joi.jlc.jst.go.jp/JST.Journalarchive/jinstmet1952/62.420

Ni-22Cr-18Fe-9Mo合金の固溶化熱処理材、熱時効材の800及び1000Cの定荷重クリープ曲線に対して、投影法の適用性を調べ、以下の結果を得た。(1)正常型のクリープ曲線を示した熱時効材の1000Cの試験結果は、4つのを用いる投影法によってクリープ曲線の近似がなされ、パラメータの応力依存性を簡単な式で表すことができる。(2)3次クリープがほとんどを占める他の条件の試験結果に対し、4つのを用いる投影法をそのまま適用することはできない。2つのを用いた3次クリープ項のみの投影法の適用を検討し、その方法によりクリープ曲線の近似が行えることを示した。(3)クリープ曲線形状に応じて、2つのあるいは4つのを用いて投影法を適用することにより、の応力あるいは温度依存性を数式化し、クリープ破断時間の予測が行えることを示した。

20%冷間加工したハステロイXRのクリープ特性

倉田 有司; 中島 甫

JAERI-M 94-022, 28 Pages, 1994/02

JAERI-M-94-022.pdf:0.9MB

20%冷間加工及び固溶化熱処理を行なったハステロイXRそれぞれについて、800、900及び1000Cでクリープ試験を行った。得られた結果は以下のとおりである。(1)20%冷間加工材のクリープ破断時間は、固溶化熱処理材に比べ、800Cでは長くなり、900Cではほぼ同程度、1000Cでは逆に短くなる。(2)破断延性は20%冷間加工材の方が低くなる。20%冷間加工材についてこの値は900Cで最も低くなる。(3)固溶化熱処理材及び20%冷間加工材ともに高温では非古典的なクリープ曲線が観察された。(4)800及び900Cでは20%冷間加工材の最小クリープ速度(Em)は固溶化熱処理材の1/20~1/50となるが、1000Cでは逆に20%冷間加工材のEmは固溶化熱処理材の2倍程度に上昇する。(5)20%の冷間加工は、800及び900Cではクリープ変形に対する大きな抵抗となるが、1000Cではクリープ強度の著しい劣化をもたらす。